不難發(fā)現已經開展的各種破巖試驗，不外乎是單一靜態(tài)或動態(tài)試驗，并且主要是圍繞單一壓入或沖擊載荷下的巖石破裂特征及其相應的優(yōu)加載參數展開的，很少有耦合動靜態(tài)的試驗研究，特別是沖擊-靜壓切削試驗研究則更少。因此，開展這項研究對于豐富巖石破碎學理論，推進破碎新技術的發(fā)展將具有十分重要的意義。

  2巖石斷裂破碎分析載荷耦合作用下巖石振動脫水篩試驗研究彈塑性鑿入時一般在壓頭下方形成一個密實核，并產生徑向、中間和側向裂紋，如所示。中間和徑向裂紋往往連通在一起，有時稱之為中間、徑向裂紋，如中虛線半圓所示。側向裂紋一般在卸載過程產生并擴展；中間裂紋產生于加載過程，不夠現代化的脫水篩分系統(tǒng) 配備上電氣化控制就可以了在卸載過程部分彈性恢復；徑向裂紋有時產生于加載過程，有時出現在卸載期間，但不論何時產生都在卸載過程繼續(xù)發(fā)展。

  巖石斷裂形態(tài)2.2破碎力學分析2.2.1動靜載荷耦合鑿入力學分析鑿入微分方程的一般形式為波阻力，P（t）為壓頭中的入射波，K為鑿入系數。

  將動靜耦合加載條件載荷耦合作用下巖石振動脫水篩試驗研究P為靜壓力。

  將式（3）代入式（2）得大耦合鑿入力Pm為若為純沖擊，超聲波振動篩廠家則大耦合鑿入力Pm為當Y>1時，式（6）中中括號內為大于1的數，Y/（Y―1）大于1，則Pm/Pm0>1；當Y<1時，式（6）中中括號內為小于1的數，Y/（Y-1）為負數，則Pm/Pm>1.因此，大耦合鑿入力Pm隨靜壓力P）增大而增大。

  2.2.2中間、徑向裂紋長度與耦合鑿入載荷的關系文用半理論半經驗的方法得到了中間、徑向裂紋長度C與載荷P的關系為函數。

  將中間、徑向裂紋作為平面問題來考慮，把動趙伏軍等。動靜載荷耦合作用下巖石破碎理論分析及試驗研究靜耦合作用下的組合應力場分解為可恢復的彈性場及卸載后在巖石中仍存在的殘余場，載荷耦合作用下巖石振動脫水篩試驗研究入體動態(tài)硬度。

  式（15）表明壓頭動態(tài)侵入時中間、徑向裂紋長度與沖錘質量和沖擊速度的關系，說明沖錘質量越大，產生的中間、徑向裂紋越長；反之則短。同樣，沖錘速度越大，中間、徑向裂紋越長，破碎深度越大，破巖效果愈好。

  2.2.3側向裂紋長度與鑿入載荷的關系試驗說明側向裂紋是在壓頭卸載時擴展的，因而殘余應力起主要作用。文提出了一個分析側向裂紋的模型，如所示。

  假定側向裂紋如所示分布，載荷耦合作用下巖石振動脫水篩試驗研究，載荷耦合作用下巖石振動脫水篩試驗研究。由破碎巖石結果可知：動靜耦合破巖的深度和破碎體積隨靜壓增加而增加，破巖比能則隨之減少；同樣，沖擊能的變化對耦合加載破巖效果也有著與靜壓類似規(guī)律，隨沖擊能增加，破巖深度和破碎體積相應增加，破巖比能隨之下降。