不難發(fā)現(xiàn)已經(jīng)開展的各種破巖試驗(yàn)，不外乎是單一靜態(tài)或動態(tài)試驗(yàn)，并且主要是圍繞單一壓入或沖擊載荷下的巖石破裂特征及其相應(yīng)的優(yōu)加載參數(shù)展開的，很少有耦合動靜態(tài)的試驗(yàn)研究，特別是沖擊-靜壓切削試驗(yàn)研究則更少。因此，開展這項(xiàng)研究對于豐富巖石破碎學(xué)理論，推進(jìn)破碎新技術(shù)的發(fā)展將具有十分重要的意義。

  2巖石斷裂破碎分析載荷耦合作用下巖石振動脫水篩試驗(yàn)研究彈塑性鑿入時(shí)一般在壓頭下方形成一個密實(shí)核，并產(chǎn)生徑向、中間和側(cè)向裂紋，如所示。中間和徑向裂紋往往連通在一起，有時(shí)稱之為中間、徑向裂紋，如中虛線半圓所示。側(cè)向裂紋一般在卸載過程產(chǎn)生并擴(kuò)展；中間裂紋產(chǎn)生于加載過程，不夠現(xiàn)代化的脫水篩分系統(tǒng) 配備上電氣化控制就可以了在卸載過程部分彈性恢復(fù)；徑向裂紋有時(shí)產(chǎn)生于加載過程，有時(shí)出現(xiàn)在卸載期間，但不論何時(shí)產(chǎn)生都在卸載過程繼續(xù)發(fā)展。

  巖石斷裂形態(tài)2.2破碎力學(xué)分析2.2.1動靜載荷耦合鑿入力學(xué)分析鑿入微分方程的一般形式為波阻力，P（t）為壓頭中的入射波，K為鑿入系數(shù)。

  將動靜耦合加載條件載荷耦合作用下巖石振動脫水篩試驗(yàn)研究P為靜壓力。

  將式（3）代入式（2）得大耦合鑿入力Pm為若為純沖擊，超聲波振動篩廠家則大耦合鑿入力Pm為當(dāng)Y>1時(shí)，式（6）中中括號內(nèi)為大于1的數(shù)，Y/（Y―1）大于1，則Pm/Pm0>1；當(dāng)Y<1時(shí)，式（6）中中括號內(nèi)為小于1的數(shù)，Y/（Y-1）為負(fù)數(shù)，則Pm/Pm>1.因此，大耦合鑿入力Pm隨靜壓力P）增大而增大。

  2.2.2中間、徑向裂紋長度與耦合鑿入載荷的關(guān)系文用半理論半經(jīng)驗(yàn)的方法得到了中間、徑向裂紋長度C與載荷P的關(guān)系為函數(shù)。

  將中間、徑向裂紋作為平面問題來考慮，把動趙伏軍等。動靜載荷耦合作用下巖石破碎理論分析及試驗(yàn)研究靜耦合作用下的組合應(yīng)力場分解為可恢復(fù)的彈性場及卸載后在巖石中仍存在的殘余場，載荷耦合作用下巖石振動脫水篩試驗(yàn)研究入體動態(tài)硬度。

  式（15）表明壓頭動態(tài)侵入時(shí)中間、徑向裂紋長度與沖錘質(zhì)量和沖擊速度的關(guān)系，說明沖錘質(zhì)量越大，產(chǎn)生的中間、徑向裂紋越長；反之則短。同樣，沖錘速度越大，中間、徑向裂紋越長，破碎深度越大，破巖效果愈好。

  2.2.3側(cè)向裂紋長度與鑿入載荷的關(guān)系試驗(yàn)說明側(cè)向裂紋是在壓頭卸載時(shí)擴(kuò)展的，因而殘余應(yīng)力起主要作用。文提出了一個分析側(cè)向裂紋的模型，如所示。

  假定側(cè)向裂紋如所示分布，載荷耦合作用下巖石振動脫水篩試驗(yàn)研究，載荷耦合作用下巖石振動脫水篩試驗(yàn)研究。由破碎巖石結(jié)果可知：動靜耦合破巖的深度和破碎體積隨靜壓增加而增加，破巖比能則隨之減少；同樣，沖擊能的變化對耦合加載破巖效果也有著與靜壓類似規(guī)律，隨沖擊能增加，破巖深度和破碎體積相應(yīng)增加，破巖比能隨之下降。